双层注水滤砂管的研制及其在埕岛油田的应用

埕岛油田出砂严重，化学防砂有效期短，传统的单管或双管注水不能同时满足防砂、注水的需要，单井作业费用高。为了满足油田分层注水防砂的需要，研制开发了双层注水防砂滤砂管及分层注水防砂一体化工艺管柱。双层注水滤砂管结构简单，性能良好，施工安全可靠，防砂效果良好。     

一种新型同位素示踪剂载体及应用

同位素沾污、低注井同位素示踪剂因沉降造成的上返速度慢或无法上返、大孔道地层同位素示踪剂失踪等是影响注水开发油田后期吸水剖面测井资料质量的主要问题。同位素示踪剂载体的物理参数，尤其是其密度，是产生上述问题的重要因素。通过对同位素示踪剂载体技术指标优选而生产的一种新型同位素示踪剂，可以解决低注井同位素上返速度慢的问题，并能有效识别大孔道地层，减少同位素沾污。这种同位素示踪剂载体已在河南油田吸水剖面测井中应用，并见到了很好的效果。     

二氧化氯处理油田回注水工艺

针对中原油田回注水中细菌易产生抗药性,难以控制的问题,提出了应用二氧化氯处理油田回注水工艺。经室内评价及现场试验,二氧化氯可杀死回注水中的细菌,控制微生物生长,同时该工艺可降低现有回注水污泥残渣产出量的50%,减少污泥对环境的污染,提高注水水质。     

提高热采注汽系统热效率的研究

为了降低热采成本和提高经济效益 ,建立了热采注汽系统热效率的数学模型。根据实测数据计算了 9个注汽系统的热效率。提出了改进注汽系统热效率的行之有效的措施。根据排烟的氧含量的大小 ,可以确定注汽锅炉热效率改进程度 ;按管线允许热损失量和保温材料种类 ,设计保温层厚度 ,可大大提高输汽管线热效率。仅此两项 ,即可使大部分注汽系统热效率提高 7%以上 ,井底蒸汽干度提高 10 %以上。     

基于注塑件收缩率预测的模具型腔尺寸生成方法研究

针对注射模具CAD/CAM系统普遍采用平均收缩率来计算模具型腔尺寸所存在的不足，提出基于注塑件的收缩率预测结果生成模具成型尺寸的方法，并给出注塑件尺寸与模具成型尺寸之间的换算方法。最后通过反求工程中的曲面重构技术完成模具型腔表面的造型。     

模拟退火算法用于蒸汽吞吐井生产能力的预测

模拟退火算法是一种利用统计力学观点求解优化问题全局最优解的方法,是目前解决优化问题的一种比较先进的方法。本文应用模拟退火算法对蒸汽吞吐注采参数进行优化设计,并确定出了6个吞吐周期的最优周期产油量和周期注蒸汽量,较实际周期产油量和实际周期注汽量均有明显增加。将各周期的优化累积产油量和优化累积注汽量画在累积产油量与累积注汽量的双对数坐标中,得出累积注汽量和累积采油量关系曲线(简称注采关系曲线)。将该注采关系曲线外推估算了该井未来周期的累积产油量和累积注汽量,从而达到对蒸汽吞吐井生产能力的预测。     

济钢350m^3高炉高富氧生产技术

分析了济钢350m^3高炉高富氧对产量,理论燃烧温度,炉况顺行状况,焦比和生产效益的影响,高富氧可提高产量,但升高焦比和高炉理论燃烧温度,一定程度上影响高炉顺行,存在富氧效益最大化的适宜富氧率.高炉生产应低富氧高喷煤,根据钢目前的情况,富氧率经2%-3%为宜.     

砂岩油藏注水井深部酸化技术

吐哈油田长期注水开发后,注入水外源性伤害和地层内源性伤害不断在地层深部累积,采用常规酸化措施效果不理想。为此,通过长岩心污染模拟实验,研究了深部污染的污染特征及酸化解堵机理,通过解堵液缓速和工艺过程的综合应用实现深部解堵。应用AcidGuide专家系统对单井进行全面的污染诊断分析,并进行了参数优化设计,形成了适应吐哈油田深部酸化解堵的技术体系,现场应用取得良好效果,为类似低渗透油藏水井增注措施提供参考。     

稠油井注汽系统的热效率分析

建立了热采注汽系统热效率的计算模型。根据XX油田数据计算了2个注汽系统的热效率。提出了提高注汽系统热效率的三项措施：（1）降低锅炉的过剩空气系数；（2）按最大允许热损失设计地面输汽管线的保温层厚度；（3）使用视导热系数小的隔热油管，按箍增加隔热结构，防止热封隔器的泄漏等。     

Phase separation studies in RIM polyurethanes catalyst and hard segment crystallinity effects

Polyurethanes were prepared from pure 4,4′-diphenylmethane diisocyanate (MDI), 1,4-butane diol (BDO) or 1,2-ethane diol (EDO) and α,ω-hydroxyl poly(propylene oxide) (PPO) by reaction injection moulding (RIM). Hard segment (MDI + BDO or EDO) level was 45–50 wt%. The PPO had about 20% ethylene oxide copolymerized in at the chain ends to provide 80% primary OH end groups. M_n was varied from 2000 to 4000. Dibutyl tin dilaurate catalyst and mould temperature were varied. Dynamic mechanical, wide-angle X-ray, differential scanning calorimeter, molecular weight and tensile elongation measurements were made on the RIM polyurethanes. At low reaction rates (low catalyst or temperature) highly crystalline, well phase separated but low molecular weight polymers were produced. At high catalyst or temperature levels more poorly phase separated but high molecular weight, tough polymers resulted. Higher M_n PPO gave better phase separation and EDO gave higher melting temperatures. Preventing hard segment crystallinity by substituting asymmetric MDI or glycols resulted in phase compatibility.